---

НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ PАЗДЕЛ

DOI: 10.34641/SP.2022.1051.6.038
Волобуев Ю. С., Бобриков Ю. В., Волобуев С. Ю., Потапов Н. Н., Даровской Г. В. — Металлургические особенности влияния кремния на свойства металла при сварке под флюсом нержавеющих сталей аустенитного класса

Проведенные исследования убедительно доказывают, что прирост кремния как за счет кремне-восстановительного процесса, так и при легировании через керамический флюс отрицательно влияет, прежде всего, на ударную вязкость металла сварного шва и его склонность к образованию горячих трещин. Впервые экспериментально установлено, что в случае прироста кремния в наплавленном металле за счет его восстановления из кремнезема флюса, при прочих равных условиях, происходит существенное снижение ударной вязкости наплавленного металла, что связано, по-видимому, с различным количеством неметаллических включений и формой существования кремния и кислорода в наплавленном металле.
Ключевые слова: плавленый флюс, керамический флюс, легирование, ударная вязкость металла шва, металлургические процессы при сварке, химический состав, влияние кремния, концентрация кислорода

DOI: 10.34641/SP.2022.1051.6.039
Хайбрахманов Р. У., Коробов Ю. С., Биленко Г. А. — Применение компьютерного моделирования для анализа деформаций в сварных тонколистовых конструкциях из высокопрочных сталей

Высокая конкуренция в области машиностроения требует изготовления облегченных тонколистовых конструкции из высокопрочных сталей с обеспечением геометрии определенной точности. Обеспечение заданной геометрии достижимо совершенствуя меры снижения остаточных деформаций. Поэтому целью исследования является снижение деформации на основе анализа влияния жесткости прижима на напряженно-деформированное состояние сборки с помощью компьютерного моделирования методом конечных элементов. Результатом исследования является модель прижима позволяющий регулировать уровень остаточных напряжений и деформаций, подтвержденных экспериментальным путем.
Ключевые слова: высокопрочная сталь, остаточные деформации, напряженно-деформированное состояние, компьютерное моделирование

DOI: 10.34641/SP.2022.1051.6.040
Ластовиря В. Н., Родякина Р. В. — Контроль формы провара на основе оценки переменных состояния процесса ЭЛС по уровню действующих возмущений

Форма проплава сварного шва при ЭЛС в первом приближении определяется формой пароплазменного кратера, формируемого источником энергии. Невозможность измерения параметров формы проплава приводит к их оценке по регрессионным уравнениям связи с параметрами режима. Однако при стабилизации параметров режима сварки сохраняется нестабильность формы проплава в силу действия неконтролируемых возмущений, что в ряде случаев приводит к недопустимым отклонениям. Рассмотрен вариант коррекции оценки переменных состояния формы проплава, а именно глубины и коэффициента формы шва, которые получены в процесс ЭЛС, путем определения "шумовой добавки". Подобная коррекция осуществляется по невязке какой-либо измеряемой выходной переменной, как разности ее оценки по аналогичной математической модели и измеренного значения. В качестве такой выходной переменой можно использовать яркость факела из пароплазменного кратера. Разработан алгоритм управления и структурная схема системы автоматического управления формой провара с коррекцией модельной оценки состояния процесса по измеряемому выходу.
Ключевые слова: параметры формы провара, процесс электронно-лучевой сварки, оценка состояния процесса, неконтролируемые возмущения, коррекция оценочных моделей, измеряемый выход процесса, алгоритм управления процессом

DOI: 10.34641/SP.2022.1051.6.041
Румянцев Е. Н., Драгунов В. К., Щербаков А. В., Марченков А. Ю., Слива А. П., Гончаров А. Л. — Оценка положения стыка в процессе ЭЛС на основе анализа вторичного электронного тока в плазме

В настоящей работе представлено описание одного из возможных способов получения оценки положения стыка (сварочной ванны) в процессе ЭЛС, на основе выявленных закономерностей изменения электрического сигнала вторичного электронного тока в плазме, содержащего составляющую тока термоэлектронной эмиссии с поверхности сварочной ванны, коррелирующую с положением стыка.
Ключевые слова: положение сварочной ванны относительно стыка, электронно-лучевая сварка, вторичный электронный ток с поверхности сварочной ванны

DOI: 10.34641/SP.2022.1051.6.042
Феофанов А. Н., Овчинников В. В., Березина В. А., Адылина А. П. — Механические свойства соединений алюминиевых сплавов ВАЛ8 и 1565ч в разноименном сочетании, полученные различными видами сварки

Приведены результаты исследований формирования стыкового соединения пластин толщиной 3 мм из алюминиевых сплавов ВАЛ8 и 1565ч в разноименном сочетании. Временное сопротивление сварных соединений сплава ВАЛ8 со сплавом 1565ч при сварке плавлением составляет 87—88 % от временного сопротивление сплава ВАЛ8. Коэффициент прочности соединений аналогичных сочетаний сплавов, выполненных сваркой трением с перемешиванием, составляет 0,92—0,97 от прочности сплава ВАЛ8. Предел малоцикловой усталости для соединений сплавов ВАЛ8 и 1565ч составляет 140 МПа. При более высоких напряжениях (160—200 МПа) соединения, выполненные сваркой трением с перемешиванием выдерживают примерно в 1,5—1,8 раз большее количество циклов испытаний по сравнению с соединениями, полученными автоматической аргонодуговой сваркой.
Ключевые слова: алюминиевые сплавы, сварные соединения, разноименное сочетание сплавов, автоматическая аргонодуговая сварка, сварка трением с перемешиванием, временное сопротивление, сварное соединение

ПPОИЗВОДСТВЕННЫЙ PАЗДЕЛ

DOI: 10.34641/SP.2022.1051.6.043
Сайфуллин Р. Н. — Электроискровое наращивание при воздействии импульсного магнитного и постоянного электрических полей

В статье собраны и обобщены исследования толщины и шероховатости электроискровых покрытий, полученных при воздействии на них магнитного и электрического полей. Для создания дополнительного электрического поля между электродом и изделием прикладывалось дополнительное постоянное напряжение в диапазоне 0...75 В. Для создания дополнительного импульсного магнитного поля, влияющего на зону искры, использовался соленоид, магнитное поле которого было направлено вдоль стержневого электрода в диапазоне 0...0,25 Тл. В качестве электродов для электроискрового наращивания применялись: электрод для электродуговой сварки без покрытия МР-3, Е308-16, чугун КЧ35-10, ERNiCr-3, сталь 65Г, никель, металлокерамический сплав ВК20, вольфрам. Магнитное поле воздействовало импульсно в такт с импульсами электроискрового аппарата SZ-8100. Степень влияния дополнительных магнитных и электрических полей на характеристики наращиваемых покрытий определяется силой тока, магнитной индукцией и материалом электрода. Влияние дополнительного постоянного электрического поля на шероховатость покрытий из вольфрама и никеля не замечено. Импульсное продольное магнитное поле не оказало заметного влияния на толщину и шероховатость электроискровых покрытий на мягких режимах работы электроискрового аппарата.
Ключевые слова: электроискровое наращивание, электроискровая обработка, покрытия, ресурсосберегающая технология, поверхность, толщина покрытий

DOI: 10.34641/SP.2022.1051.6.044
Лукин М. А., Былеев А. С., Завьялов С. К., Письменный А. А. — Особенности сварки трением с перемешиванием алюминиевого сплава АД1 на универсальном вертикально-фрезерном станке 6В11

В статье рассмотрена возможность сварки трением с перемешиванием деталей из алюминиевых сплавов на вертикально-фрезерном станке 6В11. Для определения оптимального режима сварки проведены механические испытания сваренных образцов, а также металлографические исследования. Разработана конструкция инструмента для СТП, показана возможность сварки стабильного качества, до 80 % статической прочности от основного металла, при прямом угле между осью вращения инструмента и направлением скорости подачи деталей.
Ключевые слова: сварка трением с перемешиванием, сварка алюминиевых сплавов, инструмент для сварки трением с перемешиванием, оптимизация режима сварки

DOI: 10.34641/SP.2022.1051.6.045
Мелюков В. В., Максимов А. Е. — Преимущества и условия применения метода моментов при моделировании режима сварки

Определение режима сварки, как решение обратной задачи следует формулировать, как задачу оптимального управления системами с распределенными параметрами и применять для решения принципа максимума и метод моментов.
Ключевые слова: параметры режима сварки, обратная задача, решение на принципах максимума, методы моментов

---

Адрес: 127015, Москва, а/я 65.
Тел.: +7 (495) 640-7903
e-mail: ic@ic-tm.ru

© 2008-2024, ООО “Издательский центр ”Технология машиностроения”
Создание и реклама сайтов - www.itsite.ru